在甩负荷过程中，需要对交流发电机的动态性能进行总体考虑：在甩负荷情况下，交流发电机内阻主要是交流发电机转速和励磁电流的函数。计算甩负荷测试脉冲发生器内阻Ri的关系式是：Ri=(10×Unom×Nact)/(0.8×Irated×12,000min-1),这里，Unom是交流发电机的额定电压，Irated是交流发电机转速为6000min-1时的额定电流(ISO 8854给出)，Nact是以min-1为单位的实际交流发电机转速。

两个熟知的试验模拟了这个条件：针对14V动力总成的美国ISO-7637-2 Pulse 5和日本JASO A-1和针对27V动力总成的JASO D-1。在本节中，我们将回顾在14V动力总成中用于甩负荷的TVS应用。

甩负荷试验规范和结果

针对14V动力总成的美国ISO-7637-2 Pulse 5和日本JASO A-1测试仿真见表1及图6。

   表1：JASO A-1和ISO-7637-2 Pulse 5测试仿真条件。

    图6：针对ISO-7637-2测试条件，标准的VS和Ri取值范围分别为65V~87V和0.5Ω~4Ω。

一些汽车制造商针对基于ISO-7637-2 Pulse 5的甩负荷测试采用了不同的条件。估算甩负荷TVS的峰值钳位电流的公式为IPP=(Vin–VC)/Ri，其中，IPP为峰值钳位电流，Vin为输入电压，VC为钳位电压，Ri为线路阻抗。

在87V电源电压(Vs)、13.5V电池电压(Vbatt.)、0.75Ω Ri和400ms的ISO-7637-2测试中，Vishay公司SM5S24A电流和电压波形如图7A所示。

在图7B中，在87V VS、13.5V Vbatt.，0.5Ω Ri和400ms脉宽的ISO-7637-2测试中，甩负荷TVS的钳位电压和电流失效，因为器件耗散过大。钳位电压下降到接近于0，而流过器件的电流上升到线路阻抗允许的最大值。

在具有13.5V Vbatt和400ms脉宽的ISO-7637-2 pulse 5测试条件下，Vishay甩负荷TVS的最大钳位性能如图7C所示。为防止出现图7B中的失效，需要充分考虑TVS的最大定额。

图7A：ISO 7637-2测试中SM5S24A的钳位电压和电流。图7B：ISO 7637-2测试中甩负荷TVS失效情况下的钳位电压和电流。图7C：ISO 7637-2测试中Vishay甩负荷TVS的最大钳位性能。

针对负向瞬态电压和反向电源电压的保护

用于汽车电子初级保护的甩负荷TVS有两类：外延型和非外延型。在反偏模式下，这两组产品具有相似的击穿工作特性。不同之处在于，外延型TVS在正向模式下具有低正向压降(VF)特性，非外延型TVS在相同条件下VF相对较高。这个特性对加在电源线上的反向电压很重要。大多数CMOS IC和大规模集成电路(LSI)的反向电压特性都很差。

MOSFET的栅极在-1V或更低的反向电压下也很脆弱。在反向电源输入模式中，电源线电压与TVS VF的电压相同。这种反偏模式会引起电子线路故障。外延型TVS的低正向压降能够很好地解决这个问题。保护电路免受反向电源输入损害的另一种方法是在电源线上使用一个极性保护整流器，如图8所示。极性保护整流器应该有足够的正向额定电流及正向浪涌和反向电压性能。

   
            图9：次级保护电路。