此外，浙江大学对2.3 kW、150000 r /min的高速永磁无刷直流电机的保护措施、涡流损耗开展了深入研究；东南大学对功率600 W，转速20000r/min的高速永磁电机进行了研究；广东工业大学对0.6 kW，200000 r /min的高速永磁无刷直流电机进行了理论分析等等。
　　但国内对高速永磁电机的研制多集中在500kW以下的中小功率和中低转速阶段，对大功率尤其是兆瓦级和超高转速永磁电机的研究还较少。高速永磁电机有面贴式(SPM)和内置式(IPM)两种转子结构。除少数采用内置式转子结构外，其余多采用面贴式永磁转子结构。

表2 国内外高速永磁电机的研究

　　3、开关磁阻电机
　　开关磁阻电机以结构简单、坚固耐用、成本低廉以及耐高温等优点而备受瞩目， 在高速领域的应用日益广泛。
　　高速开关磁阻电机目前可达的最大功率为250kW，转速22000r /min,最高转速为200000r /min，功率1kW。
　　南京航空航天大学、北京交通大学、华中科技大学等对高速开关磁阻电机开展了相关研究工作，其中南京航空航天大学研制了1 kW，130000 r /min的开关磁阻电机。

表3 三种高速电机的对比

　　三、高速电机保护套设计和转子强度分析
　　电机高速旋转时转子离心力很大，转子强度分析和保护套设计是高速电机设计的关键。目前对高速永磁电机开展的转子强度分析主要是针对转子高速旋转时的稳态应力分析校核永磁体所承受应力是否超过许用应力，保证转子的稳定运行。由于大多数高速永磁电机选用钕铁硼永磁材料，该材料抗压强度较大，而抗拉强度很小，因此对于内转子电机结构的永磁体，必须采取保护措施。
　　目前最常用的保护措施主要有两种：一种是采用碳纤维绑扎永磁体，另外一种是在永磁体外面加高强度非导磁合金保护套。但合金护套的电导率较大，空间和时间谐波会在合金护套中产生较大的涡流损耗，碳纤维护套的电导率远远小于合金护套，可以有效的抑制护套中的涡流损耗，但碳纤维护套的热导线很差，转子热量难以散出，且碳纤维护套的加工工艺复杂，对加工精度要求较高。但是对于高速外转子永磁电机，不需要采取保护措施，因此转子应力分析的研究较少。
　　英国布里斯托大学Jason M. Yon 提出了一种半导磁的合金保护套，合金套的相对磁导率为 7.2，并对不导磁和半导磁合金保护套的电磁特性进行了分析。
　　沈阳工业大学王凤翔教授对一台60000 r/min的告诉高速永磁电机设计了合金保护套，并对旋转、静止等不同工况下的转子机械强度进行理论分析和二维有限元计算。
　　浙江大学有提出一种周向和轴向开槽的合金保护套，并对其进入了深入的研究结果表明该结构可以在满足转子强度的要求下，有效减小合金保护套中的涡流损耗。
　　高速电机的铁耗和铜耗的计算方法与一般电机有着较大的区别。对于普通电机，磁场的谐波频率比较低，转子涡流损耗一般可以忽略，而对于高速永磁电机，转子涡流损耗较大，会给电机散热带来严重的困难，而永磁体在过高的温度下会发生不可逆退磁。因此对高速电机进行合理电磁设计与损耗的准确计算成为高速电机的关键问题之一。
　　在高速电机中，由于工作频率较高，定子铁心损耗成为电机的主要损耗，对电机的效率和发热性能起到主导性作用，计算定子铁耗，目前比较经典的计算方法是建立 Bertotti 铁耗分立计算模型，也就是将铁耗分为三部分，分别为磁滞损耗、经典涡流损耗和异常涡流损耗。
　　东南大学胡虔生教授等采用两个相互正交的交变磁化来近似等效旋转磁化，使得这种方法既考虑了谐波磁场又考虑了旋转磁场，而且损耗系数可以直接从硅钢片厂家提供的交变磁化方式下的损耗曲线拟合获得，因而实现起来比较简单且具有较高的精度。
　　由于高速电机的铁耗与磁通密度分量的幅值有关，为了准确计算损耗，还需分析电机内的电磁场。芬兰赫尔辛基大学和瑞典斯德哥尔摩皇家技术学院都对高速电机内的电磁场做了比较详尽的分析。
　　转子的损耗主要包括转子空气摩擦损耗和转子涡流损耗两部分，转子涡流损耗主要是由定子电流的时间和空间谐波以及定子槽开口引起的气隙磁导变化所产生的。
　　由于高速电机的旋转速度高达每分钟数万转甚至十几万转，其转子表面的空气摩擦摩耗要比普通电机大得多，在电机总损耗中占有较大比重，因此对空气摩擦损耗的研究具有实际意义。目前国内关于空气摩擦损耗的研究还鲜有报道，尤其是基于流体场计算高速电机转子空气摩擦损耗。沈阳工业大学通过对60000 r/min 高速永磁电机的研究，对基于流体场空气摩擦损耗计算方法进行初步分析和实验验证。